GBSC-CMC 概念专利（2006 年）提出了以下金属加固的标准：
• 连续的金属纤维。
• 钢丝的热膨胀系数高于陶瓷，以使陶瓷处于残余压缩应力中，从而抵抗裂纹扩展。
• 金属纤维的形式有长杆或金属丝、编织金属丝网或焊接金属丝网。
• 钢丝或线网不延伸到陶瓷体的边缘，并且陶瓷体是无孔的，以防止钢丝腐蚀。
• 金属纤维在陶瓷体中排列成多层。
• 各层金属丝网可通过 Z 轴纵向加固筋（也称为 z 型钉）相互连接，以防止击穿。
如图 9 所示。在专利示例中，提供了以下网格配置：
• 镀锌钢焊接网，1.4 毫米线径，13 毫米网格间距，每 1.9 毫米瓦片高度一层。
• 镀锌钢焊接网 5 毫米厚，25 毫米网格，每 8 毫米瓦片高度一层。
关于陶瓷的残余压缩，专利中定义了陶瓷成分的热膨胀系数（α）为 5.8 或 7.6 μm·m·K−1，钢丝网为 11.7。碱石灰玻璃和硼硅酸盐玻璃的玻璃转变温度约520℃。普通钢的弹性模量约为 210 GPa。普通钢的屈服强度因多种因素而变化，但通常约为 250 MPa。根据此，可以计算第一代 GBSC-CMC 中单根钢丝的理论残余应力如下：
应变公式：ε=(α)ΔT
应力公式：σ=Eε其中 ε 为应变(有时定义为百分比或μm·m-1)，α 为 CTE 或热膨胀系数（μm·mK-1），ΔT 为温差（K，对于玻璃转变温度约为520C，这约为500 K），σ 为应力（MPa），E 为杨氏模量（GPa）。
情况 1：陶瓷 CTE 为 5.8 μm·m·K−1。
E=500(α-钢-α-陶瓷)
=500(11.7-5.8)
=2950 μm·m<sup>−1</sup>或0.00295
σ=Eε
=210×10<sup>9</sup>×0.00295
=620 MPa这远高于普通钢的屈服强度。
情况 2：陶瓷 CTE 为 7.6 μm·m·K−1。
E=500(α-钢-α-陶瓷)
=500(11.7-7.6)
=2050 μm·m<sup>-1</sup>或0.00205
σ=Eε
=210×10<sup>9</sup>×0.00295
=430 MPa这也远高于普通钢的屈服强度。
因此，无论陶瓷基体的热膨胀系数如何，低碳钢网在冷却时都将处于屈服强度的残余拉伸应力状态。第一代、第二代、第三代和第四代 GBSC-CMC 都是这种情况。在此基础上，根据网片所用钢材的屈服强度，以及嵌入陶瓷中的网片阵列所代表的钢材横截面积，就可以简单地计算出 GBSC-CMC 陶瓷片中的残余压应变。如果使用 Z 型销钉箍筋，也可以采用同样的方法。
虽然2006年的第一代GBSC-CMC概念专利只提供了低技术含量的32%玻璃GBSC-CMC的例子，但第三代GBSC-CMC在网格布局或陶瓷热膨胀系数方面与第一代GBSC-CMC并无显著差异。在第三代GBSC-CMC中，玻璃、玻璃-陶瓷相互作用和成型方法的微调有着很大的实质性不同。表2列出了GBSC-CMC弹道瓷砖的残余矩阵压缩约束的一些指示值。
表2 不同尺寸和钢网含量的 12 毫米 GBSC- CMC 瓷砖的陶瓷侧向残余压应力（以 公吨为单位）。
